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根據實際截割時截齒的受力特點，有限元分析時我們把截齒的受力簡化為一集中力，不考慮動載荷的影響，并作如下假設：把無火花抗磨強化截齒刀頭與刀桿看作一個整體；不考慮無火花抗磨強化截齒在齒座中的轉動；截齒承受的載荷為集中載荷，且集中在刀頭部位。為使在ANSYS中對實體模型的加載能反映出截齒的真實受力，且考慮到截齒的排列和安裝位置，加載時選距齒尖距離為3mm內的所有節點為受力點，給每個節點加載切削力(X)、進給力(Y)、側向力(Z)，加載比例為切削力∶進給力∶側向力=1:0.5:0.4。
在ANSYS中建立截齒的實體模型，采用參數化設計語言(APDL)可以方便快捷地進行有限元分析，單元類型采用Solid\10node92單元，材料的彈性模量和泊松比分別為270GPa和0.3。采用智能網格劃分(6級)將實體模型進行網格劃分，并對刀頭部位進行局部細化。
在齒根部定義全約束，將其固定；在距齒尖距離為3mm內的所有節點上施加三個方向的集中力，約束及加載結果如圖2所示。
在完成以上設置后提交進行求解，分析所得應力云圖如圖3所示。可以看出，無火花抗磨強化截齒的最大應力出現在刀頭部位，最大等效應力為107.63MPa，這主要是由于集中力產生的，此處應力過大是造成硬質合金刀頭折損的一個重要原因。而無火花抗磨強化截齒在此處的強化可以有效保護硬質合金刀頭。在實際采掘作業初期，截齒只有合金頭部分受到磨損，隨著磨損的加劇，截齒肩部與煤巖接觸的機會大大增加，而肩部磨損更會加速合金刀頭脫落，導致截齒失效。本文提出的無火花抗磨強化強化層就可以很好地預防該失效形式。
在截齒刀桿尾部附近，由于截齒在實際采掘工作中受到進給力和側向力的影響，在截齒根部附近產生較大的彎矩，因而所受應力較大。由于刀頭屈服強度極限為1500MPa，遠大于計算所得刀頭受力最大值，因此無火花抗磨強化截齒不會產生失效破壞。最小的應力點出現在截齒安裝的齒座以上部分，該區域直徑較大，不易變形破壞。
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